蝸殼外圍混凝土結構作為水輪發電機和主廠房上部結構的基礎，它的安全至關重要。有些設計院認為高水頭電站保壓澆筑壓力比一般電站要高的問題，高水頭保壓澆筑壓力提高的原因是混凝土的承壓能力有極限（2MPa左右），高水頭機組，要讓金屬蝸殼承受更多的壓力。一般水頭段的電站（700m高水頭）的保壓澆筑壓力大與靜水頭的一半，小于動水頭的一半。700m段水頭，如果保壓澆筑壓力還是取水頭一半的話，那混凝土要承受很大的壓力，超過極限。

從機電角度認為保壓澆筑壓力主要是考慮混凝土的承載，蝸殼本身是按獨立承受壓力設計的，但是保壓壓力太高混凝土完全不承載的話也太浪費，如果太低的話混凝土設計強度要提高（如果混凝土標號強度能提高），同時建議對有限元解析算算混凝土的承載，考慮一下混凝土標號對應的耐壓能力。

在安裝好的蝸殼進口焊接上悶頭以及在座環內裝上密封環,使蝸殼成為一個密封的壓力容器,并充水保壓使蝸殼產生一定的變形,這時在維持一定內水壓力的情況下進行外圍混凝土的澆筑。在澆筑完最后一倉混凝土一個星期后放水卸壓,卸壓后蝸殼與混凝土之間將產生間隙,這個間隙的大小和形狀主要隨著保壓時的內水壓力,蝸殼的邊界條件,約束條件,保壓澆筑混凝土時水溫、環境溫度及氣候條件等因素的不同而不同。在機組運行期間,由于運行水位的不同以及蝸殼的邊界條件和約束條件的改變,運行時水溫、氣溫等條件的變化,使得蝸殼與周圍混凝土之間的間隙大小也隨之改變。如果間隙量太大,則蝸殼將單獨承受較大的內水壓力;如果間隙量較小,則蝸殼在產生一定的自由變形后將與周圍混凝土結構貼緊,并與混凝土結構一起共同承擔一部分內水壓力;該部分水壓力值為扣除蝸殼單獨承受的內水壓力值后剩余的壓力值。

保壓最低不小于蝸殼最大靜水壓的50%，（即上游最大水位高程減去蝸殼中心高程），保壓最大值不大于蝸殼升壓的50%，一般在此之間范圍均可。蝸殼外圍混凝土它不僅要承受通過蝸殼傳遞的內水壓力,且還擔負著機組在運行過程中的支承力的傳遞,混凝土的澆筑質量,事關機組能否安全穩定運行,因此蝸殼外圍混凝土必須保證優良的混凝土澆筑質量。

日本也有較多抽水蓄能電站在蝸殼與混凝土之間設彈性墊層，不打壓澆筑。當然這對混凝土要求比較高吧，如果混凝土足夠承受得住蝸殼傳來的力，變形也不大，應該也可以的，混凝土澆筑的厚度比較厚，最小也大于3.5m。而我國較高水頭的DH蝸殼進口，機坑進人附近大概是2.4m。對于DH這種高水頭的機組，蝸殼內水壓力已經很高了，混凝土標號C50可能都不夠。在早期我國大型常型水電站的時候，對三種澆筑方式都做了試驗，最后地下選了墊層方式，驗證結果好像是墊層好于保壓，保壓好于直埋。所以后續大型水電站，都是采用設置彈性墊層的方式。當然這主要是通過工程造價得的結論吧，其他的測試了哪些數據我不太清楚。三峽對這個彈性墊層的鋪設范圍，還有一個講究，這都是設計院來算的來計算的。

我國與日本可能理念不一樣，我國主要是不斷提高材料性能，靠金屬件滿足強度需要，日本用的材料性能略低一些。但是如果金屬土建都有足夠余量，那肯定是最結實的了。